稀土鎂合金的常用元素
Y加入到鎂合金中可明顯細化組織的晶粒大小。白雲等[1]研究了Y對鑄造鎂合金Mg-6Zn-3Cu-0.6Zr的微觀組織和力學性能的影響，結果表明：由於Y的加入，試樣組織的平均晶粒尺寸有效減小（由 57 μm 降為 39 μm）。
Y可以提高鎂合金的耐腐蝕性能。齊偉光等[2] 研究了Y對AZ91D鎂合金微觀組織和腐蝕性能影響，結果表明：結果表明：AZ91D鎂合金加入Y後，顯微組織主要由α-Mg基體相、B相Mg17Al12、Al2Y相和Al6Mn6Y相組成。加入1%Y能顯著降低合金的腐蝕速度，提高合金的平衡電位和腐蝕電位，降低腐蝕電流。
Y可以明顯提高鎂合金的力學性能。李建平等[3]在高強韌鑄造鎂合金顯微組織和性能的研究中，研究了不同稀土Y含量(O%、1．2%、2．2%、3．2%和4．2wt%)對GZKl000鎂合金的顯微組織及其室溫拉伸性能和物理性能的影響在GZKl000合金中加入Y元素(0～4．2%wt)可以提高鑄卷GZKl000的抗拉強度，其延伸率也相應有所提高，當Y含量為3．2%wt時，其抗拉強度和延伸率都達到最大，抗拉強度達到237MPa，延伸率達到7.2%；經過固溶時效處理後合金的顯微組織由經過固溶時效處理後合金的顯微組織由α-Mg、Mg5Gd和Mg24Y5組成α-Mg、Mg5Gd和Mg24Y5組成。 Ce加入到鎂合金中，可以明顯細化組織晶粒。黎文獻等[4]研究了Ce對Mg-Al鎂合金晶粒尺寸的影響，。在Mg-Al系AZ31合金中添加微量稀土元素Ce，可明顯細化合金晶粒，當Ce的加入量為了0．8%時，晶粒細化效果最好，由未細化前的約300 u m下降到約20～40μm。Ce在鎂及鎂合金中的細化作用是由於稀途元素在凝固過程中固/液界面前沿富集而引起成分過冷，過冷區形成新的形核帶而形成細等軸晶。凝固過程中溶質再分配造成固液界面前沿成分過冷度增大是稀土元素細化鎂及鎂合金的主要機理。此外，稀土在固/液界面前沿的富集使其起到阻礙α-Mg晶粒長大的作用，進壹步促進了晶粒的細化。
Ce可提高鎂合金的抗氧化燃燒性。趙洪金等[5]研究了稀土元素Ce對AZ91D鎂合金燃點的影響：利用自行開發的溫度采集系統，測試了加入少量稀土元素Ce的塊狀AZ91D鎂合金及其熔體在加熱過程中表面與心部的溫度．時間曲線。隨Ce含量的增加，氧化點與燃燒點均呈上升趨勢。w(Ce)=1%時，氧化點與燃燒點的平均值較AZ91D的分別提高了33℃和61℃。
Ce可以改善鎂合金的力學性能。陳芙蓉等[6]研究了Ce對AZ91D鎂合金組織和力學性能的影響。Ce加入到鎂合金組織後，細化合金組織起到細晶強化作用；使網狀的β相細小並彌散分布於晶界上；同時在晶界形成彌散分布的Al4Ce化合物起到第二相強化作用，當Ce含量為0．69%時，含金的抗拉強度、屈服強度、伸長率及硬度分刺比AZ91D鎂合金提高15．8%、8.7%、140%及15．7%，其綜合力學性能達到最佳。
Ce能夠改善鎂合金的耐腐蝕性能。楊潔等[7]研究了Ce對AZ91鎂合金微觀組織及耐蝕性的影響，結果表明：Ce細化了合金的微觀組織，使β—Mg17Al12相變得斷續、彌散，成分分布更為均勻，生成了A14Ce相及Mg—Al—Mn—Ce—Fe的金屬間化合物；稀土Ce使合金在3．5%NaCl溶液中的自腐蝕電位升高，與Al、O生成了不連續的保護性氧化膜，提高了合金的耐腐蝕性能；添加0.5%Ce時合金的耐蝕性最佳。 Z.L. Ning等研究了Nd對Mg–0.3Zn–0.32Zr 合金微觀結構和力學性能的影響。
當合金中Nd的加入量由0.21% 逐漸增加至 2.65%時，合金的的晶粒尺寸由120μm減小至60μm，同時晶粒形態從六面體結構轉變為類似玫瑰狀結構。當Nd的加入量小於0.84% 時，Nd能夠完全溶入鎂基體中，鑄錠中只有單相的α-Mg，當Nd的加入量超過1.62%，通過X射線衍射儀測試發現在晶界和晶界三角區有金屬間化合物Mg12Nd生成。晶粒和晶界中的Mg12Nd相能夠鎖定晶界，減少晶界限滑移和位錯滑移，能夠明顯改善鎂合金高溫下的抗拉強度，和屈服強度，同時伸長率稍有降低。
Li Mingzhao[8]等利用金相顯微鏡，SEM, EDS, XRD等手段研究了Nd對AZ31鎂合金微觀結構和力學性能。結果表明：在AZ31鎂合金中加入微量的Nd能夠在晶界和α-Mg相中生成金屬間化合物Al2Nd 和 Mg12Nd ，Nd的吸收率高達95%，能夠明顯改善AZ31鎂合金的微觀結構和提高合金的力學性能。在AZ31鎂合金中加入0.6wt%，抗拉強度達到245 MPa, 屈服強度為171 Mpa 延伸率為 9%。
侯誌丹[9]研究了Nd對ZK60腐蝕性能的影響，研究表明ZK60-1%Nd 合金由α-Mg 基體和晶界的MgZn 相、MgZn2 相和Mg12Nd 相組成。晶界結構較為連續和緊實，晶界寬而明顯，晶粒更為細小，大量帶狀或鏈狀組織相互連接成網狀，且晶界的Nd 與O 結合生成Nd2O3 鈍化膜，Nd的加入可明顯提高ZK60合金在3．5%NaCl水溶液中的耐蝕性。
Yan Jingli等[10]研究了Mg–2wt.%Nd鎂合金的蠕變性能。在150至250?C，應力30至110 Mpa的條件下，在固溶強化和析出強化的作用下合金表現出良好的抗蠕變性能。在蠕變過程中有細小的沈澱物析出，這對限制位錯的運動起到了重要作用。 Jie Yang等[11]研究了Gd對 Mg–4.5Zn合金微觀組織和力學性能的影響。結果表明，隨著Gd的加入，合金的晶粒尺寸逐漸細化，生成了Mg5Gd和 Mg3Gd2Zn3相，加入Gd後，合金的強度大大提高。當Gd的加入量為1.5%時，合金的強度最高，抗拉強度和屈服強度分別為231MPa 和113 Mpa。和未加入Gd前的Mg–4.5Zn合金相比，抗拉強度和屈服強度分別提高了22 MPa and 56Mpa。合金強化的主要和晶粒細化，Mg5Gd和Mg3Gd2Zn3相的強化作用以及Gd原子溶於鎂基體的強化效果有關。
Gd對鎂合金腐蝕性能的影響。王萍等[12]采用電化學方法研究了Gd含量對ZK60系鎂合金在3．5%NaCI溶液中的腐蝕行為，並用金相顯微鏡、SEM觀察了鑄態顯微組織及腐蝕形貌，對腐蝕產物進行了XRD分析。結果表明：稀土元素Gd可以細化合金晶粒，減少粗大***晶相MgZn的含量；在3．5%NaCI溶液中，腐蝕產物主要 Mg(OH)2；通過極化曲線測試，ZK60+1．6%Gd合金耐蝕性最好。在Cl作用下，腐蝕以點蝕為主，同時會形成以第二相MgZn和Mg5Gd為陰極，α-Mg為陽極的電偶腐蝕。 吳國華[13]等研究了稀土La對AZ91D鎂合金在NaCl溶液中耐蝕性的影響，AZ9lD合金中加入1%La(質量分數)後，不但形成了條狀的A111La3相和塊狀的Al8LaMn4相，而且在粗大p相(Mgl7All2)周圍形成了許多細小的層片狀β相，並使β相進壹步網狀化．這些細小的層片狀p相明顯阻礙了腐蝕的擴展，提高了AZ91D鎂合金的耐蝕性．條狀的Al11La3相和塊狀的Al8LaMn4相都屬於陰極耐蝕相．其中Al11La3相由於較小的陰極面積，對加速其周圍鎂基體的腐蝕不起明顯作用；而塊狀的Al8LaMn4相陰極面積較大，與基體構成微電偶腐蝕，加速了基體的腐蝕．
Jinghuai Zhang等[14]研究了富Ce稀土和La對Mg–4Al–0.4Mn鎂合金的影響。研究表明：在Mg–4Al–4RE–0.4Mn (RE = Ce-rich mischmetal)合金中，沿著晶界有Al11RE3 andAl2RE兩種相生成，而在Mg–4Al–4La–0.4Mn合金中的主要相為α-Mg 相和Al11La3相。Al11La3相占據著晶界的大部分區域，且有著復雜的形態。當用La代替富Ce稀土加入到Mg–4Al–0.4Mn鎂合金中，改善了晶粒尺寸，並使晶界相分布壹致性能，極大的提高Mg–4Al–0.4Mn鎂合金的抗拉強度。在室溫下，Mg–4Al–4La–0.4Mn的抗拉強度，屈服極限，延伸率分別為264 Mpa，146 Mpa，13%，優於Mg–4Al–4RE–0.4Mn的247Mpa， 140Mpa， 11%。Mg–4Al–4La–0.4Mn合金晶體附近範圍內的微觀結構的穩定性明顯優於Mg–4Al–4RE–0.4Mn合金，其原因是Al11La3 的熱力學穩定性優於Al11RE3。在蠕變測試中，Al11La3相能夠有效阻礙晶界附近的晶界滑移和位錯運動。在Mg–4Al–0.4Mn鎂合金中加入La後的力學性能明顯優於在合金中加入富Ce稀土。