如何計算金屬軟管的力學性能和強度
波紋管的撓性
金屬波紋管與普通金屬光滑管相比較，具有壹定的撓性。當然，許多散熱片壹類的管子，盡管其外表面也呈波紋形狀，但卻沒有撓性，這是因為它的結構與金屬波紋管的結構有著根本的不同。最本質的區別是：金屬波紋管在任何截面上、任意兩點的壁厚都是相等的（液壓或機械旋壓成型過程中的微變薄量忽略不計）；它的波紋是空心波紋。而散熱片壹類的管子從其軸向剖面上看去，波紋部分的壁厚卻比其它部分厚得多，它的波紋是實心波紋。
眾所周知，凡用金屬波紋管的場合，主要是利用其彈性或撓性。當然，人們決不會用鑄鐵壹類的脆性材料或硬質狀態的管材、帶材去制作金屬波紋管。盡管金屬波紋管的撓性與其通徑、波紋幾何形狀、材料、狀態、壁厚等因素有關，而正是由於上述原因，故在壹般情況下，可以忽略材料、狀態、壁厚等方面的既定因素，僅從通徑、波紋幾何形狀方面就能夠相對準確地分析出金屬波紋管的撓性。
在實際工程應用上，對各種金屬波紋管的最小彎曲半徑都有壹個起碼的要求。人們已經習慣用波紋管的最小彎曲半徑來說明其撓性。由於各類儀器儀表、機械設備上使用的彈性元件、敏感元件、特別是輸送各種介質的軟導管，多為“U”形金屬波紋管或以“U”形金屬波紋管派生出來的“S”形、“Ω”形和其它形式的波紋管。因此，以“U”形金屬波紋管為典型，分析它的最小彎曲半徑具有普遍的指導意義。
金屬波紋管在橫向上受到力的作用之後，必然產生彎曲變形，變形的主要部位就是圓環膜片。凹面向心和凹面背心的兩個半圓弧（從軸向剖面圖上來看，它稱作波峰和波谷）剛性大，它與圓環膜片相比，變形極小。也就是說，凹面向心和凹面背心的半圓弧的小半徑以及連接它們的圓環膜片的內、外半徑差，這兩個參數與變形有著直接的關系。但由於制造工藝上的困難，壹定通徑的金屬波紋管的波紋高度將受到其最大值的限制。這就是說，波峰和波谷半圓弧的小半徑及圓環膜片的內、外半徑之差這兩個值的確定，是以通徑大小為基礎的。從這個意義上來看，通徑大小是影響金屬波紋管變形的主要因素。因此，國外通常將金屬波紋管的彎曲半徑與其通徑的大小構成壹定的關系式。
像研究梁的變形壹樣，我們從純彎曲的情況著手，在假設彎曲狀態下的金屬波紋管的軸向剖面上取半個波峰寬度和半個波谷寬度作為微量，從其通徑和波紋幾何形狀上去分析。
撓性是金屬波紋管的壹個重要特性，掌握其彎曲半徑的變化規律，是金屬波紋管設計、制造、使用過程中的必要條件。
波紋管的彈性
波紋管除了經常用來制作金屬軟管的本體之外，還經常用來制作管路系統中的補償器件。利用波紋管在縱向、橫向和角方向上的彈性位移，可以順利地將連接點部分由於溫差、振動或安裝等原因造成的在位置方面的額定偏差加以補償。當然，普通金屬光滑管要做到這壹點是十分困難的，甚至是不可能的。確定波紋管位移彈性範圍的工作，主要是研究其縱向剛度和抗彎剛度，因為它們可以直接地反映出波紋管在縱、橫兩個方向上可能產生的彈性變形的大小。
以圖片翹曲理論為基礎確定波紋管的縱向剛度
金屬波紋管的結構特點說明了它在受到軸向力的作用之後，各部分很容易產生彈性變形。由於波峰半圓弧和波谷半圓弧這兩部分的相對變形遠遠小於圓環膜片部分，因此，可以忽略不計，並把它們視為圓環膜片之間的剛性接點。把波紋管復雜的受力狀態簡化為圓環膜片單壹受力的形式。這樣，便可以用圓片翹曲理論為基礎，去分析整個波紋管的縱向剛度。
網套的強度
在金屬軟管的結構設計中，為了提高波紋管的承載能力，避免其遭受機械方面的損傷，必須采取相應的加強和保護措施，對於通徑較小的波紋管，多為鎧裝鋼絲網套的結構形式。
鋼帶錠數壹般為大於或等於4的偶數，對於手工編織來講，只要在這個範圍內都是可行的；但對於機械編織來講，就困難了。國內定型的編織機的錠子數是固定的，而且是不可調的。因此，鋼帶的錠數最好是根據現有的編織機的錠數來確定。目前，國產的編織機有24錠、36錠、48錠的，已引進的還有64錠的。但是，它們是專門用來編織鋼絲網套的，編織出來的是“雙花”花紋；而鋼帶編織最好呈“單花”花紋。對於這類編織機只要稍加改動，就可以用來編織鋼帶網套。
鋼帶實際寬度，前面已經講過，必須小於理論寬度，具體取值依網套對波紋管覆蓋面比值的大小而定。
編織角度壹般取30~45，在其它參數確定之後，為了保證金屬軟管壹定的承載能力，編織角度還可以適當地減小。從近幾年引進設備配套的金屬軟管看來，國外對編織角的取值，最小的僅僅15。編織角度取值的大小，直接影響著金屬軟管的性能。若取上限值，有利於發揮它的柔軟特性，但不能承受較高的載荷；若取下限值，可使金屬軟管承受較高的載荷，但不利於發揮它的柔軟特性。
網套對波紋管覆蓋面的比值壹般控制在75~95%範圍之內，若取值太大，將壓抑了波紋管的柔軟特性；若取值太小，將起不到保護波紋管不受磕、碰、磨、撞等機械損傷的作用。它的取值大小也直接影響著金屬軟管的性能，意義恰恰與編織角度相反，若取上限值，可使金屬軟管承受較高的載荷，但不利於發揮它的柔軟特性；若取下限值，有利於發揮它的柔軟特性，但不能承受較高的載荷。
如上所述，任何壹個參數的變化，都可能從某壹方面改變金屬軟管的性能。所以，在確定鋼帶網套編織參數時，必須根據金屬軟管的具體要求來綜合考慮。
波紋管的穩定性
波紋管在軸向受到超過它所能支撐的壓力時，將會象受壓桿件或圓柱螺旋彈簧那樣，突然彎曲而失去直線形態的穩定性。這是必然的。如果波紋管承受的內壓也超過它所能支撐的壹定的壓力值，也會產生失穩。實驗證明，工程上波紋管的破壞，多數是由於這個原因產生的。無論是彈性密封件、軸向伸縮補償器、金屬軟管，都存在這樣的問題。
這就是說，波紋管承受內壓的能力壹般取決於它的穩定性。研究波紋管的穩定性，可以引用人們熟知的歐拉壓桿公式計算其臨界載荷。
因為波紋幾何尺寸，材料厚度等方面的加工偏差，往往使波紋管軸線偏離了原有的對稱軸。也就是說，實際波紋管的軸線存在某些初始彎度。對於金屬軟管來講，網套編織的不均勻性和各部分強度的不壹致性，也限制了波紋管的承載能力。
因為臨界載荷公式中的抗彎剛度值的確定是將波紋管的波峰（谷）半圓弧當作膜片剛性聯接點來考慮，它本身就高於實際抗彎剛度值。
波紋管的應力與壽命
波紋管復雜的幾何形狀使得用數學方法表示其受力狀態非常困難。盡管如此，這壹工作還非做不可。雖然按理論計算得不到十分精確的結果，但人們可以通過實驗方法尋得壹些經驗數據來修正它。因此，各式各樣的計算方法隨著其實驗方法的不同而不相同。蘇聯的T。BNXMAH法；荷蘭的STAMICARBO法；西德的AD法；美國的M。W。KELLOGG公式；日本的東洋公式和濱田壹竹園公式等，它們都曾經或正在為人們所利用。在我國，關於波紋管應力與壽命方面的理論還沒有系統化。為了進行深入地研究，下面，向大家推薦東洋公式和凱洛格（KELLOGG）公式的聯用法。
液壓特性
用作金屬軟管本體的波紋管與光壁管不同，其波浪形的內腔在工作狀態下為克服液壓阻力將產生壓力損失，同時，還將激發壓力脈動現象。它們與波紋管的幾何形狀、液體的流量、流速等參數有著直接的關系。
壓力損失
對以實驗方法獲得的波紋管壓力損失和光壁管的壓力損失曲線進行比較後，可以清楚地看到，波紋管內的壓力損失比光壁管內的壓力損失要高得多。在其它條件相同的情況下，壓力損失與波紋管阻力系數的明顯增加有關，而波紋管的液壓阻力與波紋管波形有關，不同的波紋形狀構成不同的內表面，這些不同的內表面特征可以用相對波紋度和幾何系數來描繪。
隨著相對波紋度的增加，壓力損失也增加；隨著幾何系數的增加，壓力損失則減小。在波紋管通徑給定的情況下，相對波紋度越大，意味著波紋越高；幾何系數越小，意味著波距越大。這樣，壓力損失就必然增加（不包括無限趨近於極限的情況）。當然，實際使用過程中，總是希望壓力損失越小越好。在沒有條件改變波紋管波距、波高等結構參數的情況下，要減小液壓阻力系數，降低波紋管工作狀態下的壓力損失，可以設法將波紋管波形制成“S”形或“ ”形。這樣，單位長度上的波紋數不變，內腔近似光壁管，壓力損失自然相對減小壹些。
雙層比單層的工作性能好。這說明，金屬軟管振動破壞與光壁摩擦時振動能的輸出有關。這種振動是在激勵脈動頻率與固有頻率重合時發生的。要消除***振，必須限制液體流動的速度，改變縱向剛度或對振動采取更有效的阻尼。
金屬軟管的振動破壞在很大程度上與脈動壓力的振動幅值有關。
隨著振動幅值的增加，破壞金屬軟管所需的循環次數逐漸減少。振動幅值增加，工作能力下降。
沒辦法，因為淞江集團的松夏、淞江它是知名的品牌。太好了，金屬軟管這種肯定會選擇好的。不然後期各種麻煩它也受不了。
淞江減震器雖然很不錯，但是不規範使用後果同樣很嚴重。
所以建議還是按照淞江集團減震器的安裝說明嚴謹操作。